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渤海鋼鐵千億負(fù)債尚未解決，中國兩大核心鋼鐵央企又要被生拉硬拽在一起。盡管官方和業(yè)內(nèi)都找到了各種“合并有益”的理由，卻依然難有說服力。
身處上海的寶鋼，和地處江城武漢的武鋼，前者是粗鋼產(chǎn)量全國第二、盈利排名前列的“后起之秀”，后者是粗鋼產(chǎn)量全國第六、近年成為虧損大戶的“新中國特大型鋼企”。二者合并“緋聞”早已有之，當(dāng)事企業(yè)高層在公開場合卻多次辟謠否認(rèn)。如今一紙公告，再次驗(yàn)證“謠言是的預(yù)言”。
官方將這項(xiàng)震驚行業(yè)內(nèi)外的“超級(jí)大合并”，置于供給側(cè)改革的框架之下。發(fā)改委主任徐紹史在“寶武合并”公告發(fā)出不到一小時(shí)內(nèi)，即對(duì)外表示，該項(xiàng)合并是“基于去產(chǎn)能的考慮”。
這一解釋固然有道理，實(shí)際效果卻有待質(zhì)疑。國資委下屬單位冶金工業(yè)規(guī)劃研究院提出，要通過兼并重組，形成1-2家超億噸粗鋼產(chǎn)量企業(yè)。“寶武合并”或正是奔著這一目標(biāo)而去，甚至想終超越安賽樂米塔爾，成為全球。在這一“求大”的背景下，就算“寶武”在合并后，淘汰掉各自旗下的八鋼、鄂鋼、昆鋼等部分落后產(chǎn)能，淘汰的數(shù)量恐怕也不會(huì)太多。
業(yè)內(nèi)多認(rèn)為，“寶武合并”將強(qiáng)強(qiáng)聯(lián)合、取長補(bǔ)短，發(fā)揮協(xié)調(diào)增益效應(yīng)。例如，寶鋼湛江項(xiàng)目和武鋼防城港項(xiàng)目均在華南，且產(chǎn)品雷同，合并后大可避免重復(fù)建設(shè)，統(tǒng)一布局；“寶武”合并后也將在硅鋼領(lǐng)域占領(lǐng)統(tǒng)治地位；在物流方面也可能將形成互補(bǔ)，降低成本。更重要的是，通過試水這兩家大央企合并，示范帶頭，再推動(dòng)整個(gè)鋼鐵行業(yè)的兼并重組，從而產(chǎn)業(yè)集中度。
這套邏輯聽起來令人振奮，卻也似曾相識(shí)。2007-2011年間，中國鋼鐵業(yè)也曾掀起“兼并重組潮”。寶鋼重組八鋼、韶鋼，武鋼重組昆鋼、柳鋼，首鋼重組水鋼、長鋼、通鋼，以及鞍山鋼鐵集團(tuán)與攀鋼重組等；同時(shí)，區(qū)域內(nèi)鋼鐵集團(tuán)密集涌現(xiàn)，山東鋼鐵集團(tuán)、河鋼集團(tuán)、渤海鋼鐵集團(tuán)先后成立。
這些重組在著手之前，無一不描繪著上述“強(qiáng)強(qiáng)聯(lián)合、互補(bǔ)增效、產(chǎn)業(yè)集中度”的美好愿景。結(jié)果如何，已經(jīng)非常明了。因內(nèi)部協(xié)調(diào)效應(yīng)差，無力抵御市場寒冬，上述合并多有“分家”。渤海鋼鐵至今躺在近2000億債務(wù)的“血泊”中未能起身。
應(yīng)從倒下的“渤鋼”們身上汲取的教訓(xùn)是，“兼并”只是手段，“融合”才應(yīng)該是目標(biāo)。正是企業(yè)兼并后無法融合，才導(dǎo)致愿景與現(xiàn)實(shí)之間出現(xiàn)“斷崖式”落差。而企業(yè)無法融合，在于管理機(jī)制，以及企業(yè)文化之間無法形成一致。
這也是為什么“拉郎配”重組必須被擯棄的根本原因。此次“寶武”合并，雖無準(zhǔn)確消息說明雙方在重組意愿上是完全被動(dòng)的，但可明確的是，身為二者同一實(shí)際控制人的國資委，在其中發(fā)揮著主導(dǎo)作用。事實(shí)上，雙方高層均在此前辟謠時(shí)表達(dá)過“寶武”合并“不可行”，由此可推，完全自愿重組的概率不大。
外界認(rèn)為，在內(nèi)部協(xié)調(diào)管理方面，“寶武”合并后有兩大優(yōu)勢(shì)。一是同屬國資委管理，與部分鋼鐵企業(yè)分屬不同地方國資委管理有所不同；二是武鋼董事長馬國強(qiáng)，此前曾在寶鋼供職長達(dá)18年，并擔(dān)任過寶鋼集團(tuán)副總經(jīng)理、總會(huì)計(jì)師，以及寶鋼股份（600019.SH）總經(jīng)理，因而被認(rèn)為在協(xié)調(diào)“寶武”內(nèi)部運(yùn)營管理層面，將發(fā)揮減少磨合的效用。
這一效用究竟有多大，同樣值得懷疑。首先，“寶武”合并后，馬國強(qiáng)是否將出任“掌舵者”，暫未可知；其次，縱然馬國強(qiáng)有濃厚的“寶鋼情結(jié)”，但武鋼長久積累下來的企業(yè)文化必將牽制馬國強(qiáng)的諸多決策。
“寶武”之間在管理機(jī)制與企業(yè)文化層面存在極大差異。寶鋼在1978年成立之際，正值改革開放的發(fā)端期，中國開始逐步向市場經(jīng)濟(jì)轉(zhuǎn)向。彼時(shí)，地處內(nèi)陸腹地的武鋼卻已在計(jì)劃經(jīng)濟(jì)體制中摸爬滾打了20多年。相比于后起之秀、一身輕松的寶鋼，武鋼顯然有更多歷史包袱。這也為其后來因“債多、人多”而陷入持續(xù)虧損困境埋下伏筆。
不僅如此，盡管“寶武”均為國資委直管央企，稅收卻在當(dāng)?shù)亍鮾傻卣凇皩毼洹焙喜⒑笕绾畏峙淅妫彩且粋€(gè)棘手的問題。倘若未能協(xié)調(diào)周全，在內(nèi)部代表不同地方利益的管理者層面，勢(shì)必將引起摩擦，甚至混亂。
中央政府希望通過“寶武”合并，進(jìn)一步推動(dòng)鋼鐵等產(chǎn)能過剩行業(yè)的兼并重組，深化落實(shí)供給側(cè)改革，幫助這些支柱型產(chǎn)業(yè)走出低迷，從而帶動(dòng)經(jīng)濟(jì)重拾增長動(dòng)力，這是毫無異議的。但相關(guān)政府官員同樣指出，國企兼并重組要堅(jiān)持“市場化運(yùn)作、企業(yè)為主體、政府引導(dǎo)的原則”。
打造“航母”無可厚非，產(chǎn)業(yè)集中度更是當(dāng)下鋼鐵產(chǎn)業(yè)脫困的根本出路，但應(yīng)強(qiáng)調(diào)“企業(yè)自主、市場主導(dǎo)”，切忌揠苗助長。否則，為了一點(diǎn)可能去掉的產(chǎn)能，將兩大央企拉下水，變成下一個(gè)“渤鋼”，得不償失。一味追求表面集中度，則毫無意義。
“寶武”究竟將如何戰(zhàn)略重組，目前方案尚未發(fā)布，一切還有可商討的余地。值得特別關(guān)注的是，國企改革應(yīng)當(dāng)與供給側(cè)改革、國企兼并重組等戰(zhàn)略舉措并舉，通過去行政化改革，切實(shí)國企運(yùn)營規(guī)范程度和效率，以從根本上解決兼并重組后的協(xié)調(diào)管理問題。這固然不能一蹴而就，但也必須加快議程。


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2017年SA-213T91合金管與SA-335P91合金管的區(qū)別
SA-213T91化學(xué)成份|SA-213T91力學(xué)性能|SA-213T91價(jià)格
T91合金管，  T91合金管是美國國立像樹嶺實(shí)驗(yàn)室和美國燃燒工程公司冶金材料實(shí)驗(yàn)室合作研制的新型馬氏體耐熱鋼。它是在9Cr1MoV鋼的基礎(chǔ)上降低含碳量，嚴(yán)格限制硫、磷的含量，添加少量的釩、鈮元素進(jìn)行合金化。根據(jù)ASTM213/A213M-85C, SA-213T91合金管的化學(xué)成份見表1。
  與 SA-213T91合金管對(duì)應(yīng)的德國鋼號(hào)為X10CrMoVNNb91，日本鋼號(hào)為HCM95，法國則為TUZ10CDVNb0901。
SA-213T91合金管中各合金元素分別起到固溶強(qiáng)化、彌散強(qiáng)化和提高鋼的抗氧化性、抗腐蝕性能，具體分析如下。
  ①碳是鋼中固溶強(qiáng)化作用明顯的元素，隨含碳量的增加，鋼的短時(shí)強(qiáng)度上升，塑性、韌性下降，對(duì)SA-213T91這類馬氏體鋼而言，含碳量的上升會(huì)加快碳化物球化和聚集速度，加速合金元素的再分配，降低鋼的焊接性、耐蝕性和抗氧化性，故耐熱鋼一般都希望降低含碳量，但含碳太低，鋼的強(qiáng)度將降低。 SA-213T91合金管與12Cr1MoV鋼相比，含碳量降低20%，這是綜合考慮上述因素的影響而決定的。
  ②SA-213T91合金管中含微量氮，氮的作用體現(xiàn)在兩個(gè)方面。一方面起固溶強(qiáng)化作用，常溫下氮在鋼中的溶解度很小， SA-213T91合金管焊后熱影響區(qū)在焊接加熱和焊后熱處理過程中，將先后出現(xiàn)VN的固溶和析出過程：焊接加熱時(shí)熱影響區(qū)內(nèi)已形成的奧氏體組織由于VN的溶入，氮含量增加，此后常溫組織中的過飽和程度提高，在隨后的焊后熱處理中有細(xì)小的VN析出，這增加了組織穩(wěn)定性，提高了熱影響區(qū)的持久強(qiáng)度值。另一方面， SA-213T91合金管中還含有少量A1，氮能與其形成A1N，A1N在1 100℃以上才大量溶入基體，在較低溫度下又重新析出，能起到較好的彌散強(qiáng)化效果。
  ③加入鉻主要是提高耐熱鋼的抗氧化性、抗腐蝕能力，含鉻量小于5%時(shí)，600℃開始劇烈氧化，而含鉻量達(dá)5%時(shí)就具有良好的抗氧化性。12Cr1MoV鋼在580℃以下具有良好的抗氧化性，腐蝕深度為0.05 mm/a，600℃時(shí)性能開始變差，腐蝕深度為0.13 mm/a。SA-213T91含鉻量提高到9%左右，使用溫度能達(dá)到650℃，主要措施就是使基體中溶有更多的鉻。
  ④釩與鈮都是強(qiáng)碳化物形成元素，加入后能與碳形成細(xì)小而穩(wěn)定的合金碳化物，有很強(qiáng)的彌散強(qiáng)化效果。
  ⑤加入鉬主要是為了提高鋼的熱強(qiáng)性，起到固溶強(qiáng)化的作用。
  2.2 熱處理工藝
  SA-213T91的終熱處理為正火＋高溫回火，正火溫度為1040℃，保溫時(shí)間不少于10 min，回火溫度為730～780℃，保溫時(shí)間不少于1h，終熱處理后的組織為回火馬氏體。
  2.3 機(jī)械性能
   SA-213T91合金管的常溫抗拉強(qiáng)度≥585 MPa，常溫屈服強(qiáng)度≥415 MPa，硬度≤250 HB，伸長率(50 mm標(biāo)距的標(biāo)準(zhǔn)圓形試樣)≥20%，許用應(yīng)力值〔σ]650℃=30 MPa。
  2.4 焊接性能
  按照國際焊接學(xué)會(huì)的碳當(dāng)量公式算得SA-213T91的碳當(dāng)量為 
  可見SA-213T91的焊接性較差。
  3 SA-213T91焊接時(shí)存在的問題
  3.1 熱影響區(qū)淬硬組織的產(chǎn)生
  從圖1可以看出，SA-213T91的臨界冷卻速度低，奧氏體穩(wěn)定性很大，冷卻時(shí)不易發(fā)生正常的珠光體轉(zhuǎn)變，從而冷卻到較低溫度時(shí)發(fā)生了馬氏體轉(zhuǎn)變。正由于此，SA-213T91的淬硬和冷裂傾向很大。
  由于熱影響區(qū)的各種組織具有不同的密度、膨脹系數(shù)和不同的晶格形式，在加熱和冷卻過程中必然會(huì)伴有不同的體積膨脹和收縮；另一方面，由于焊接加熱具有不均勻和溫度高的特點(diǎn)，故而SA-213T91焊接接頭內(nèi)部應(yīng)力很大。
  對(duì)于SA-213T91，奧氏體十分穩(wěn)定，要冷卻到較低溫度(約400℃)才能變?yōu)轳R氏體。粗大的馬氏體組織脆而硬，接頭又處在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下。同時(shí)，焊縫冷卻過程中氫由焊縫向近縫區(qū)擴(kuò)散，氫的存在促使了馬氏體脆化，其綜合作用的結(jié)果，很容易在淬硬區(qū)產(chǎn)生冷裂紋。
  3.2 熱影響區(qū)晶粒長大
  焊接熱循環(huán)對(duì)焊接頭熱影響區(qū)的晶粒長大有重大的影響，特別是緊鄰加熱溫度達(dá)到的熔合區(qū)。當(dāng)冷卻速度較小時(shí)，在焊接熱影響區(qū)會(huì)出現(xiàn)粗大的塊狀鐵素體和碳化物組織，使鋼材的塑性明顯下降；冷卻速度大時(shí)，由于產(chǎn)生了粗大的馬氏體組織，也會(huì)使焊接接頭塑性下降。
  3.3 軟化層的產(chǎn)生
   SA-213T91合金管在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下焊接，熱影響區(qū)產(chǎn)生軟化層不可避免，而且比珠光體耐熱鋼的軟化更為嚴(yán)重。當(dāng)用加熱和冷卻速度均較緩慢的規(guī)范時(shí)，軟化程度較大。另外，軟化層的寬度和它離熔合線的距離，不僅與焊接的加熱條件及特點(diǎn)有關(guān)，還與預(yù)熱、焊后熱處理等有關(guān)。哈爾濱鍋爐廠曾做過試驗(yàn)得出SA-213T91焊接熱影響區(qū)硬度曲線，見圖2。
  3.4 應(yīng)力腐蝕裂紋
   SA-213T91合金管在焊后熱處理之前，冷卻溫度一般不低于100℃，如果在室溫下冷卻，而環(huán)境又比較潮濕時(shí)，容易出現(xiàn)應(yīng)力腐蝕裂紋。德國規(guī)定：在焊后熱處理之前必須冷卻至150℃以下。在工件較厚、有角焊縫存在及幾何尺寸不好的情況下，冷卻溫度不低于100℃。如果在室溫下冷卻，嚴(yán)禁潮濕，否則容易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋。
  4  SA-213T91合金管的焊接工藝
  4.1 預(yù)熱溫度的選擇
   SA-213T91合金管的Ms點(diǎn)約為400℃，預(yù)熱溫度一般選在200～250℃。預(yù)熱溫度不能太高，否則接頭冷卻速度降低，可能在焊接接頭中引起晶界處碳化物析出和形成鐵素體組織，從而大大降低該鋼材焊接接頭在室溫時(shí)的沖擊韌性。預(yù)熱溫度的下限從哈爾濱鍋爐廠所做過的插銷試驗(yàn)可得到很好的說明。
  插銷試棒采用SA-213T91合金管，直徑8 mm,深0.5 mm，底板采用13CrMo鋼，厚20 mm，試驗(yàn)在不預(yù)熱、預(yù)熱150℃、預(yù)熱200℃、預(yù)熱250℃條件下進(jìn)行。焊條采用J707。焊接電流為165～170 A，電弧電壓為21～267 V，試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。
 結(jié)論
  ① SA-213T91合金管靠合金化原理，尤其是添加了少量鈮、釩等微量元素，高溫強(qiáng)度、抗氧化性較12 Cr1MoV鋼有較大的提高，但其焊接性能較差。
  ②插銷試驗(yàn)表明，SA-213T91合金管有較大冷裂傾向，選取預(yù)熱200～250 ℃，層間溫度200～300 ℃，可有效防止冷裂紋產(chǎn)生。
  ③SA-213T91焊后熱處理前，必須冷卻至100～150 ℃，保溫1 h；回火溫度730～780 ℃，保溫時(shí)間不少于1 h。
  ④以上焊接工藝已應(yīng)用于200 MW、300MW 鍋爐制造生產(chǎn)實(shí)踐中，取得滿意效果，并獲得較大的經(jīng)濟(jì)效益。
SA-335 P91合金管是用實(shí)心管坯經(jīng)穿孔后軋制的。
 　　1、生產(chǎn)制造方法
 　　按生產(chǎn)方法不同可分為熱軋管、冷軋管、冷拔管、擠壓管等。 



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