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渤海鋼鐵千億負債尚未解決，中國兩大核心鋼鐵央企又要被生拉硬拽在一起。盡管官方和業內都找到了各種“合并有益”的理由，卻依然難有說服力。 身處上海的寶鋼，和地處江城武漢的武鋼，前者是粗鋼產量全國第二、盈利排名前列的“后起之秀”，后者是粗鋼產量全國第六、近年成為虧損大戶的“新中國特大型鋼企”。二者合并“緋聞”早已有之，當事企業高層在公開場合卻多次辟謠否認。如今一紙公告，再次驗證“謠言是的預言”。 官方將這項震驚行業內外的“超級大合并”，置于供給側改革的框架之下。發改委主任徐紹史在“寶武合并”公告發出不到一小時內，即對外表示，該項合并是“基于去產能的考慮”。 這一解釋固然有道理，實際效果卻有待質疑。國資委下屬單位冶金工業規劃研究院提出，要通過兼并重組，形成1-2家超億噸粗鋼產量企業?！皩毼浜喜ⅰ被蛘潜贾@一目標而去，甚至想終超越安賽樂米塔爾，成為全球。在這一“求大”的背景下，就算“寶武”在合并后，淘汰掉各自旗下的八鋼、鄂鋼、昆鋼等部分落后產能，淘汰的數量恐怕也不會太多。 業內多認為，“寶武合并”將強強聯合、取長補短，發揮協調增益效應。例如，寶鋼湛江項目和武鋼防城港項目均在華南，且產品雷同，合并后大可避免重復建設，統一布局；“寶武”合并后也將在硅鋼領域占領統治地位；在物流方面也可能將形成互補，降低成本。更重要的是，通過試水這兩家大央企合并，示范帶頭，再推動整個鋼鐵行業的兼并重組，從而產業集中度。 這套邏輯聽起來令人振奮，卻也似曾相識。2007-2011年間，中國鋼鐵業也曾掀起“兼并重組潮”。寶鋼重組八鋼、韶鋼，武鋼重組昆鋼、柳鋼，首鋼重組水鋼、長鋼、通鋼，以及鞍山鋼鐵集團與攀鋼重組等；同時，區域內鋼鐵集團密集涌現，山東鋼鐵集團、河鋼集團、渤海鋼鐵集團先后成立。 這些重組在著手之前，無一不描繪著上述“強強聯合、互補增效、產業集中度”的美好愿景。結果如何，已經非常明了。因內部協調效應差，無力抵御市場寒冬，上述合并多有“分家”。渤海鋼鐵至今躺在近2000億債務的“血泊”中未能起身。 應從倒下的“渤鋼”們身上汲取的教訓是，“兼并”只是手段，“融合”才應該是目標。正是企業兼并后無法融合，才導致愿景與現實之間出現“斷崖式”落差。而企業無法融合，在于管理機制，以及企業文化之間無法形成一致。 這也是為什么“拉郎配”重組必須被擯棄的根本原因。此次“寶武”合并，雖無準確消息說明雙方在重組意愿上是完全被動的，但可明確的是，身為二者同一實際控制人的國資委，在其中發揮著主導作用。事實上，雙方高層均在此前辟謠時表達過“寶武”合并“不可行”，由此可推，完全自愿重組的概率不大。 外界認為，在內部協調管理方面，“寶武”合并后有兩大優勢。一是同屬國資委管理，與部分鋼鐵企業分屬不同地方國資委管理有所不同；二是武鋼董事長馬國強，此前曾在寶鋼供職長達18年，并擔任過寶鋼集團副總經理、總會計師，以及寶鋼股份（600019.SH）總經理，因而被認為在協調“寶武”內部運營管理層面，將發揮減少磨合的效用。 這一效用究竟有多大，同樣值得懷疑。首先，“寶武”合并后，馬國強是否將出任“掌舵者”，暫未可知；其次，縱然馬國強有濃厚的“寶鋼情結”，但武鋼長久積累下來的企業文化必將牽制馬國強的諸多決策。 “寶武”之間在管理機制與企業文化層面存在極大差異。寶鋼在1978年成立之際，正值改革開放的發端期，中國開始逐步向市場經濟轉向。彼時，地處內陸腹地的武鋼卻已在計劃經濟體制中摸爬滾打了20多年。相比于后起之秀、一身輕松的寶鋼，武鋼顯然有更多歷史包袱。這也為其后來因“債多、人多”而陷入持續虧損困境埋下伏筆。 不僅如此，盡管“寶武”均為國資委直管央企，稅收卻在當地。滬鄂兩地政府在“寶武”合并后如何分配利益，也是一個棘手的問題。倘若未能協調周全，在內部代表不同地方利益的管理者層面，勢必將引起摩擦，甚至混亂。 中央政府希望通過“寶武”合并，進一步推動鋼鐵等產能過剩行業的兼并重組，深化落實供給側改革，幫助這些支柱型產業走出低迷，從而帶動經濟重拾增長動力，這是毫無異議的。但相關政府官員同樣指出，國企兼并重組要堅持“市場化運作、企業為主體、政府引導的原則”。 打造“航母”無可厚非，產業集中度更是當下鋼鐵產業脫困的根本出路，但應強調“企業自主、市場主導”，切忌揠苗助長。否則，為了一點可能去掉的產能，將兩大央企拉下水，變成下一個“渤鋼”，得不償失。一味追求表面集中度，則毫無意義。 “寶武”究竟將如何戰略重組，目前方案尚未發布，一切還有可商討的余地。值得特別關注的是，國企改革應當與供給側改革、國企兼并重組等戰略舉措并舉，通過去行政化改革，切實國企運營規范程度和效率，以從根本上解決兼并重組后的協調管理問題。這固然不能一蹴而就，但也必須加快議程。
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2017年SA-213T91合金管與SA-335P91合金管的區別 SA-213T91化學成份|SA-213T91力學性能|SA-213T91價格 T91合金管， T91合金管是美國國立像樹嶺實驗室和美國燃燒工程公司冶金材料實驗室合作研制的新型馬氏體耐熱鋼。它是在9Cr1MoV鋼的基礎上降低含碳量，嚴格限制硫、磷的含量，添加少量的釩、鈮元素進行合金化。根據ASTM213/A213M-85C, SA-213T91合金管的化學成份見表1。 與 SA-213T91合金管對應的德國鋼號為X10CrMoVNNb91，日本鋼號為HCM95，法國則為TUZ10CDVNb0901。 SA-213T91合金管中各合金元素分別起到固溶強化、彌散強化和提高鋼的抗氧化性、抗腐蝕性能，具體分析如下。 ①碳是鋼中固溶強化作用明顯的元素，隨含碳量的增加，鋼的短時強度上升，塑性、韌性下降，對SA-213T91這類馬氏體鋼而言，含碳量的上升會加快碳化物球化和聚集速度，加速合金元素的再分配，降低鋼的焊接性、耐蝕性和抗氧化性，故耐熱鋼一般都希望降低含碳量，但含碳太低，鋼的強度將降低。 SA-213T91合金管與12Cr1MoV鋼相比，含碳量降低20%，這是綜合考慮上述因素的影響而決定的。 ②SA-213T91合金管中含微量氮，氮的作用體現在兩個方面。一方面起固溶強化作用，常溫下氮在鋼中的溶解度很小， SA-213T91合金管焊后熱影響區在焊接加熱和焊后熱處理過程中，將先后出現VN的固溶和析出過程：焊接加熱時熱影響區內已形成的奧氏體組織由于VN的溶入，氮含量增加，此后常溫組織中的過飽和程度提高，在隨后的焊后熱處理中有細小的VN析出，這增加了組織穩定性，提高了熱影響區的持久強度值。另一方面， SA-213T91合金管中還含有少量A1，氮能與其形成A1N，A1N在1 100℃以上才大量溶入基體，在較低溫度下又重新析出，能起到較好的彌散強化效果。 ③加入鉻主要是提高耐熱鋼的抗氧化性、抗腐蝕能力，含鉻量小于5%時，600℃開始劇烈氧化，而含鉻量達5%時就具有良好的抗氧化性。12Cr1MoV鋼在580℃以下具有良好的抗氧化性，腐蝕深度為0.05 mm/a，600℃時性能開始變差，腐蝕深度為0.13 mm/a。SA-213T91含鉻量提高到9%左右，使用溫度能達到650℃，主要措施就是使基體中溶有更多的鉻。 ④釩與鈮都是強碳化物形成元素，加入后能與碳形成細小而穩定的合金碳化物，有很強的彌散強化效果。 ⑤加入鉬主要是為了提高鋼的熱強性，起到固溶強化的作用。 2.2 熱處理工藝 SA-213T91的終熱處理為正火＋高溫回火，正火溫度為1040℃，保溫時間不少于10 min，回火溫度為730～780℃，保溫時間不少于1h，終熱處理后的組織為回火馬氏體。 2.3 機械性能 SA-213T91合金管的常溫抗拉強度≥585 MPa，常溫屈服強度≥415 MPa，硬度≤250 HB，伸長率(50 mm標距的標準圓形試樣)≥20%，許用應力值〔σ]650℃=30 MPa。 2.4 焊接性能 按照國際焊接學會的碳當量公式算得SA-213T91的碳當量為 可見SA-213T91的焊接性較差。 3 SA-213T91焊接時存在的問題 3.1 熱影響區淬硬組織的產生 從圖1可以看出，SA-213T91的臨界冷卻速度低，奧氏體穩定性很大，冷卻時不易發生正常的珠光體轉變，從而冷卻到較低溫度時發生了馬氏體轉變。正由于此，SA-213T91的淬硬和冷裂傾向很大。 由于熱影響區的各種組織具有不同的密度、膨脹系數和不同的晶格形式，在加熱和冷卻過程中必然會伴有不同的體積膨脹和收縮；另一方面，由于焊接加熱具有不均勻和溫度高的特點，故而SA-213T91焊接接頭內部應力很大。 對于SA-213T91，奧氏體十分穩定，要冷卻到較低溫度(約400℃)才能變為馬氏體。粗大的馬氏體組織脆而硬，接頭又處在復雜應力狀態下。同時，焊縫冷卻過程中氫由焊縫向近縫區擴散，氫的存在促使了馬氏體脆化，其綜合作用的結果，很容易在淬硬區產生冷裂紋。 3.2 熱影響區晶粒長大 焊接熱循環對焊接頭熱影響區的晶粒長大有重大的影響，特別是緊鄰加熱溫度達到的熔合區。當冷卻速度較小時，在焊接熱影響區會出現粗大的塊狀鐵素體和碳化物組織，使鋼材的塑性明顯下降；冷卻速度大時，由于產生了粗大的馬氏體組織，也會使焊接接頭塑性下降。 3.3 軟化層的產生 SA-213T91合金管在調質狀態下焊接，熱影響區產生軟化層不可避免，而且比珠光體耐熱鋼的軟化更為嚴重。當用加熱和冷卻速度均較緩慢的規范時，軟化程度較大。另外，軟化層的寬度和它離熔合線的距離，不僅與焊接的加熱條件及特點有關，還與預熱、焊后熱處理等有關。哈爾濱鍋爐廠曾做過試驗得出SA-213T91焊接熱影響區硬度曲線，見圖2。 3.4 應力腐蝕裂紋 SA-213T91合金管在焊后熱處理之前，冷卻溫度一般不低于100℃，如果在室溫下冷卻，而環境又比較潮濕時，容易出現應力腐蝕裂紋。德國規定：在焊后熱處理之前必須冷卻至150℃以下。在工件較厚、有角焊縫存在及幾何尺寸不好的情況下，冷卻溫度不低于100℃。如果在室溫下冷卻，嚴禁潮濕，否則容易產生應力腐蝕裂紋。 4 SA-213T91合金管的焊接工藝 4.1 預熱溫度的選擇 SA-213T91合金管的Ms點約為400℃，預熱溫度一般選在200～250℃。預熱溫度不能太高，否則接頭冷卻速度降低，可能在焊接接頭中引起晶界處碳化物析出和形成鐵素體組織，從而大大降低該鋼材焊接接頭在室溫時的沖擊韌性。預熱溫度的下限從哈爾濱鍋爐廠所做過的插銷試驗可得到很好的說明。 插銷試棒采用SA-213T91合金管，直徑8 mm,深0.5 mm，底板采用13CrMo鋼，厚20 mm，試驗在不預熱、預熱150℃、預熱200℃、預熱250℃條件下進行。焊條采用J707。焊接電流為165～170 A，電弧電壓為21～267 V，試驗結果如表2所示。 結論 ① SA-213T91合金管靠合金化原理，尤其是添加了少量鈮、釩等微量元素，高溫強度、抗氧化性較12 Cr1MoV鋼有較大的提高，但其焊接性能較差。 ②插銷試驗表明，SA-213T91合金管有較大冷裂傾向，選取預熱200～250 ℃，層間溫度200～300 ℃，可有效防止冷裂紋產生。 ③SA-213T91焊后熱處理前，必須冷卻至100～150 ℃，保溫1 h；回火溫度730～780 ℃，保溫時間不少于1 h。 ④以上焊接工藝已應用于200 MW、300MW 鍋爐制造生產實踐中，取得滿意效果，并獲得較大的經濟效益。 SA-335 P91合金管是用實心管坯經穿孔后軋制的。 1、生產制造方法 按生產方法不同可分為熱軋管、冷軋管、冷拔管、擠壓管等。
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