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為了節約貴重元素鎳,自1959年起開端仿制以Mn,N代Ni的1Cr17Mn6Ni5N和1Cr18Mn8Ni5N,1958年向AISI204鋼中參加Mo2%-3%,研制了1Cr18Mn10Ni5Mo3N(204+Mo),用于全循環法尿素消費安裝以替代1Cr18Ni12Mo2Ti。50年代末到60年代初,開端工業試制1Cr17Ti,1Cr17Mo2Ti和1Cr25Mo3Ti等無鎳鐵素體不銹鋼,并開端研討耐發煙腐蝕的高硅不銹鋼1Cr17Ni14Si4ALTi(相當于蘇聯牌號ЭИ654),此鋼種實踐上是一種α+γ雙相不銹鋼。60年始,由于國內化工、、航空、原子能等工業開展的需求以及采用電爐氧氣煉鋼技術,一大批新鋼種,如17-4PH,17-7PH,PH15-7Mo等沉淀硬化不銹鋼,含C≤0.03%的超低碳不銹鋼00Cr18Ni10、00Cr18Ni14Mo2、00Cr18Ni14Mo3以及無Ni的Cr-Mn-N不銹鋼1Cr18Mn14Mo2N(A4)相繼研制勝利并投入了消費。70年代起,為處理化工、原子能工業中所呈現的18-8型Cr-Ni鋼的氯化物應力腐蝕問題,一些α+γCr-Ni雙相不銹鋼相繼研制完成并正式消費和應用,主要鋼號有1Cr21Ni5Ti,00Cr26Ni6Ti,00Cr26Ni7Mo2Ti,00Cr18Ni5Mo3Si2(3RE60)和00Cr18Ni6Mo3Si2Nb等。
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在觀上,穿過晶粒的裂紋稱為穿晶裂紋,而沿晶界擴圖的裂紋稱為沿晶裂紋,當應力腐蝕開裂擴展至其一深度時(此處,接受載荷的資料斷面上的應力到達它在空氣中的斷裂應力),則資料就按正常的裂紋(在韌性資料中,通常是經過顯缺陷的聚合)而斷開。因而,由于應力腐蝕開裂而失效的零件的斷面,將包含有應力腐蝕開裂的特征區域以及與已缺陷的聚合相聯絡的“韌窩”區域。
點腐蝕:是一種招致腐蝕的部分腐蝕方式。晶間腐蝕:晶粒間界是結晶學取向不同的晶粒間紊亂錯合的界城,因此,它們是鋼中各種溶質元素偏析或金屬化合物(如碳化物和δ相)沉淀析出的有利區城。因而,在某些腐蝕介質中,晶粒間界可能先行被腐蝕乃是屢見不鮮的。這品種型的腐蝕被稱為晶間腐蝕,大多數的金屬和合金在特定的腐蝕介質中都可能呈現晶間腐蝕。
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