以下是:樁尖多少錢一個的產品參數
產品參數 產品價格 180/件 發貨期限 3 供貨總量 6666 運費說明 15 小起訂 1 質量等級 A 是否廠家 是 產品材質 定制 產品品牌 三友金屬 產品規格 齊全 發貨城市 山東 產品產地 山東 加工定制 加工 產品型號 齊全 可售賣地 全國 產品重量 99 產品顏色 按要求 質保時間 48 外形尺寸 齊全 適用領域 工地 是否進口 國產 質量認證 11 產品功率 齊全 工作溫度 9 樁尖多少錢一個,金格金屬材料公司(葫蘆島分公司)為您提供樁尖多少錢一個,聯系人:張經理,電話:15562881888、15562881888,QQ:670505006,請聯系金格金屬材料公司(葫蘆島分公司),發貨地:溫江區柳城黃金路。 遼寧省,葫蘆島市 2022年，葫蘆島市實現地區生產總值870.6億元，按可比價格計算，同比增長0.3%。
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遼寧葫蘆島金格金屬材料公司服務于多家企業單位， 十字樁尖產品覆蓋國內三十多個省、市地區。成熟的 十字樁尖生產工藝，現代化的生產設備，完善的測試手段，以及良好的質量管理體系，確保給用戶提供好品質、可靠、低價位、經得住考驗的 十字樁尖產品。秉承“用心生產”的企業情懷，立足 十字樁尖市場、順應時代、不斷做強做優。
目前，接近的現有技術：光伏發電項目一般分為地面光伏和屋面光伏兩大類，目前適用于地面光伏的光伏板支架基礎型式種類較多，其中主要有獨立基礎、條形基礎、壓塊式基礎、配重式基礎、預制管樁基礎、螺旋樁基礎等，根據不同的光伏板布置方式、風荷載、地形地貌、地質條件，所選用的基礎型式亦不相同。光伏發電項目的建設周期均較短，一般在3～4個月，其中支架基礎是后續光伏支架安裝的前道工序，是整個項目建設中至關重要的一環。根據多年的設計及施工經驗，以上幾種常見光伏支架基礎具有以下特點:獨立基礎、條形基礎的施工過程為場地平整、土方開挖、墊層支模、墊層混凝土澆注、基礎支模、基礎鋼筋綁扎、基礎混凝土澆注、土方回填，施工工藝流程較多，其中場地平整和土方開挖工作量較大，而且易受天氣因素影響;模板支設、基礎支模和鋼筋綁扎需要大量的人工，施工周期長。獨立基礎、條形基礎適用于地形較為平整、土質條件較好的情況。當地形高差較大時不建議采用，原因在于會造成基礎立柱高度不一，支模和鋼筋綁扎工作量大大增加，或支架支撐立柱高度不一，不利于工廠加工。壓塊式基礎、配重式基礎的施工過程為場地平整、基礎支模、混凝土澆注及養護、壓塊運輸及安裝(配重式基礎無此項)。兩種基礎型式的優勢在于可以較少土方開挖工序，壓塊和配重基礎均可以工業化、流水化施工，也可以在工廠預制好運輸到現場進行施工，劣勢在于僅適用于地形較為平整、土質條件較好的情況，當地基承載力較低時，基礎不均勻沉降較難控制，若采用地基處理則不易控制造價。 預制管樁基礎的施工過程為場地平整、工廠或現場預制、運輸、樁基施工(靜壓或其他施工方式)。預制管樁基礎可以解決壓塊式基礎和配重式基礎的問題，不僅僅適用于地形較為平整、土質條件較好的情況，對于地基承載力較低的情況均適用，而且可以解決地形高差變化；劣勢在于施工時需要壓樁，材料和施工成本較高，巖石出露的山地不適合。 螺旋樁基礎的施工過為場地平整、現場打樁。該基礎型式施工工序簡單、施工速度快、成本低，工藝質量易保證，適用于地形較為平整、土質條件較好的情況，當地基土中富含卵石、碎石時，樁尖旋入施工困難，不適宜采用該基礎型式。 綜上所述，現有技術存在的問題是：（1）現有的光伏板支架基礎型式施工易受天氣因素、地形因素影響，材料和施工成本較高。 （2）現有的光伏板支架基礎型式施工工藝流程較多，工作量較大，需要大量的人工，施工周期長。 解決上述技術問題的難度：場地平整和土方開挖工作量較大，而且易受天氣因素影響；模板支設、基礎支模和鋼筋綁扎需要大量的人工，施工周期長。獨立基礎、條形基礎適用于地形較為平整、土質條件較好的情況。當地形高差較大時會造成基礎立柱高度不一，支模和鋼筋綁扎工作量大大增加，或支架支撐立柱高度不一，不利于工廠加工。僅適用于地形較為平整、土質條件較好的情況，當地基承載力較低時，基礎不均勻沉降較難控制，若采用地基處理則不易控制造價。 解決上述技術問題的意義：解決上述技術問題后將極大的推動山地太陽能光伏支架微孔灌注樁基礎在工藝、效率方面的進步，在國內外山地太陽能光伏施工文獻中也未見相關報道。 技術實現要素： 針對現有技術存在的問題，本發明提供了一種山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統、施工方法及應用。 本發明是這樣實現的，一種山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統由φ140mm鉆孔、c25細石混凝土、加勁材料和基礎頂部預埋件組成。 具有鉆設于山地坡體上的鉆孔、布置于鉆孔內的加勁材料，鉆孔內澆注c25細石混凝土成樁，樁頂澆注直徑300mm，高300mm的墩臺，墩臺頂部預埋180mm×180mm×8mm的鋼板，上部與光伏支架立柱采用螺栓連接。 支架立柱下端外側通過螺栓固定有多個三角支撐架，三角支撐架底部通過螺栓與預埋鋼板連接；加勁材料為鋼筋骨架，鋼筋骨架設置有四根支撐鋼筋，支撐鋼筋中間焊接有多根橫向箍筋。 鋼筋骨架外側焊接有螺旋狀排列的連接鋼筋，連接鋼筋外側焊接有多根等距排列的縱向連接鋼筋。 本發明的另一目的在于提供一種山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統的施工方法，所述山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統的施工方法具體包括以下步驟： （1）使用反鏟挖掘機將場地進行粗略平整，方便鉆孔設備進出； （2）使用全站儀測定樁位及地面標高，樁的縱橫向允許偏差滿足設計要求； （3）按照設計要求的孔徑、長度和精度，采用液壓山地鉆機在山地坡體上鉆設鉆孔，而后用空壓機向鉆孔中通入空氣，反復清洗鉆孔，人工清理孔底，檢查孔深、孔徑、孔壁、垂直度及孔底，合格后，使用裝滿土的塑料袋對孔口進行保護； （4）移走鉆孔孔口塑料袋，再次復查孔深、孔徑、孔壁、垂直度及孔底。將焊接好預埋件的加勁材料鋼筋骨架插入鉆孔中，鉆孔內澆注混凝土，支模澆筑墩臺混凝土。鋼筋骨架包括豎向鋼筋和套設在豎向鋼筋上的環形箍筋，鋼筋骨架的斷面尺寸為63mm×63mm；豎向鋼筋的直徑為16mm，環形鋼筋的直徑為6mm；鋼筋骨架的豎向鋼筋的上端伸入墩臺202mm。鋼筋骨架放入前應先綁好砂漿墊塊（或塑料卡）；放鋼筋骨架時，要對準孔位，吊直扶穩，緩慢下沉，避免碰撞孔壁。鋼筋骨架放到設計位置時，應立即固定； （5）鉆孔內連續澆筑混凝土，分層振搗密實，鉆孔內澆注混凝土澆筑至地面高程，將鉆孔孔口的山地坡體整平，整平面上搭設特制模板，模板中澆筑c25混凝土，反復振搗混凝土，澆筑至預埋鋼板頂面高程，形成混凝土墩臺。 步驟（1）中，場地平整時，首先地面障礙物，標定整平范圍，施工區域布置坐標方格控制網，布置原則為先整體，后局部，高精度控制低精度；然后采用反鏟挖掘機進行碾壓平整。 本發明的另一目的在于提供一種所述的山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統在樁基礎施工中的應用。 綜上所述，本發明的優點及積極效果為：本發明采用山地太陽能光伏支架微孔灌注樁基礎結構及其施工方法，降低了施工方法受到外部因素的影響，提高了山地光伏電站基礎的施工效率，降低了施工成本，同時提高了基礎承受荷載(光伏面板和支架荷載)的能力。本發明屬于光伏發電工程技術領域基礎變革的范疇，將極大的推動山地太陽能光伏支架微孔灌注樁基礎在工藝、效率方面的進步，在國內外山地太陽能光伏施工文獻中也未見相關報道。 附圖說明 圖1是本發明實施例提供的山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統的結構示意圖。 圖2是本發明實施例提供的細石混凝土樁的結構示意圖。 圖3是本發明實施例提供的預埋件鋼板的結構示意圖。 圖4是本發明實施例提供的墩臺的結構示意圖； 圖5是本發明實施例提供的三角支撐板結構示意圖； 圖中：1、山地坡體；2、鉆孔；3、細石混凝土樁；4、鋼筋骨架；5、箍筋；6、墩臺；7、鋼板；8、支架立柱；9、三角支撐板。 圖6是本發明實施例提供的山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統的施工方法流程圖。 具體實施方式 為了使本發明的目的、技術方案及優點更加清楚明白，以下結合實施例，對本發明進行進一步詳細說明。應當理解，此處所描述的具體實施例僅僅用以解釋本發明，并不用于限定本發明。 本發明實施例提供了一種山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統及其施工方法，用以解決現有山地光伏電站基礎施工效率低且施工成本較高的問題，同時提高基礎承受荷載的能力。 如圖1至圖5所示，本發明實施例提供的山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統包括：山地坡體1、鉆孔2、細石混凝土樁3、鋼筋骨架4、箍筋5、墩臺6、鋼板7、支架立柱8、三角支撐架9。 鉆孔2鉆設于山地坡體1上，鉆孔2內澆注c25細石混凝土樁3，樁頂澆注直徑300mm，高300mm的墩臺6，墩臺6頂部預埋180mm×180mm×8mm的預埋件鋼板7，預埋件鋼板7上部與光伏支架立柱8采用螺栓連接。 支架立柱8下端外側通過螺栓固定有多個三角支撐架9，三角支撐架9底部通過螺栓與預埋鋼板7連接； 作為優選，加勁材料為鋼筋骨架4，鋼筋骨架4設置有四根支撐鋼筋，支撐鋼筋中間焊接有多根橫向箍筋5。 作為優選，鋼筋骨架4外側焊接有螺旋狀排列的連接鋼筋，連接鋼筋外側焊接有多根等距排列的縱向連接鋼筋。 與圖5所示，本發明實施例提供的山地光伏支架微孔灌注樁基礎系統的施工方法具體包括： s501：使用反鏟挖掘機將場地進行粗略平整。 s502：使用全站儀測定樁位及地面標高，樁的縱橫向允許偏差滿足設計要求。 s503：采用液壓山地鉆機在山地坡體上鉆設鉆孔，而后用空壓機向鉆孔中通入空氣，反復清洗鉆孔，人工清理孔底，檢查孔深、孔徑、孔壁、垂直度及孔底，合格后，使用裝滿土的塑料袋對孔口進行保護。 s504：移走鉆孔孔口塑料袋，再次復查孔深、孔徑、孔壁、垂直度及孔底；將焊接好預埋件的加勁材料鋼筋骨架插入鉆孔中，鉆孔內澆注混凝土，支模澆筑墩臺混凝土。 下面結合具體實施例對本發明的技術方案作進一步的描述。 （1）使用反鏟挖掘機將場地進行粗略平整，方便鉆孔設備進出； 場地平整時，首先地面障礙物，標定整平范圍，施工區域布置坐標方格控制網，布置原則為先整體，后局部，高精度控制低精度；然后采用反鏟挖掘機進行碾壓平整。 （2）使用全站儀測定樁位及地面標高，樁的縱橫向允許偏差滿足設計要求； （3）按照設計要求的孔徑、長度和精度，采用液壓山地鉆機在山地坡體１上鉆設鉆孔２，而后用空壓機向鉆孔２中通入空氣，反復清洗鉆孔，人工清理孔底，檢查孔深、孔徑、孔壁、垂直度及孔底，合格后，使用裝滿土的塑料袋對孔口進行保護； （4）移走鉆孔孔口塑料袋，再次復查孔深、孔徑、孔壁、垂直度及孔底。將焊接好預埋件7的加勁材料鋼筋骨架4插入鉆孔２中，鉆孔內澆注混凝土，支模澆筑墩臺混凝土。鋼筋骨架包括豎向鋼筋和套設在豎向鋼筋上的環形箍筋，鋼筋骨架的斷面尺寸為63mm×63mm；豎向鋼筋的直徑為16mm，環形鋼筋的直徑為6mm；鋼筋骨架的豎向鋼筋的上端伸入墩臺202mm。鋼筋骨架放入前應先綁好砂漿墊塊（或塑料卡）；放鋼筋骨架時，要對準孔位，吊直扶穩，緩慢下沉，避免碰撞孔壁。鋼筋骨架放到設計位置時，應立即固定； （5）鉆孔內連續澆筑混凝土，分層振搗密實，鉆孔內澆注混凝土澆筑至地面高程，將鉆孔2孔口的山地坡體1整平，整平面上搭設特制模板，模板中澆筑c25混凝土，反復振搗混凝土，澆筑至預埋鋼板頂面高程，形成混凝土墩臺6。 以上所述僅為本發明的較佳實施例而已，并不用以限制本發明，凡在本發明的精神和原則之內所作的任何修改、等同替換和改進等，均應包含在本發明的保護范圍之內。
預應力管樁成樁方式的正確選擇1)總的來說，錘擊式比靜壓式穿透能力強。需要穿越較厚較堅硬的夾層， 宜選用錘擊式。靜壓式不宜穿越厚度3米以上，標準貫入擊數大于20的粉土和沙土。2）地質情況較復雜，持力層較軟弱或單樁設計承載力偏低，宜選用靜壓。靜壓方式在沉樁過程中壓樁力反映較準確，有經驗的施工人員能根據終壓值，樁長，土層情況判斷是否達到或超過單樁設計承載力。從而作出是否終壓的決定。3）要做到 2）點，必須要做到了解終壓力和極限承載力的差別。在土體固結系數較高的軟土（比如黏性土），樁的承載力比單樁極限承載力要大很多，但是樁端為密實狀的粉土（e＜0.75），沙土(粉細砂，中砂，粗砂 N＞30)時，壓樁力普遍偏高，限承載力達不到樁的終壓力。這一點應該注意。圖片管樁計算承載力的保守性問題1）以下兩個單位提供的管樁參數，比廣東省和全國規范中的參數都要高，可以在某些場合復核樁承載力時參考。廣東規程規定：qpa=4000～5500kpa，qs=80～150kpa，有的地質報告上提得低得離譜。2）深圳寶安質檢站：圖片3）廣州開發區建總：管樁樁尖進入強風化巖層后，經過劇烈的擠壓，樁尖附近的強風化巖層已不是原來的狀態，巖體承載力幾乎達到中風化巖體的原狀水平，據對多條試壓樁試驗結果進行反算以及對管樁應力實測數據表明，管樁樁尖進入強風化巖層后qp=5000—6000kpa，qs=130－180kpa，而現行的規范沒有列出強風化巖體的設計參數，一般的設計人員參照堅硬的土層，取 qp=2500－3000kpa，qs=40－50kpa，這樣的計算結果必然偏小。《1991年預應力管樁的設計、施工和工程質量控制》一文中提出一個估算樁尖進入強風化 巖層的管樁單樁豎向承載力標準值的經驗公式。Rk=100Nap+Up ∑gnL1式中：Rk—管樁豎向承載力標準值； N—樁端處強風化巖的標貫值； Ap—樁尖（封口）投影面積； L1—各土層劃分的各段樁長；Qn—樁周土的摩擦力標準值，按GBJ7—89規范附錄十五所列數值的上限（高值）取用。強風化巖的 qs 取值 150kpa。公式適用范圍：a、管樁樁尖必須進入 N≥50 的強風化巖層，當 N>60 時，取 N=60。b、當計算出來的 Rk 大于樁身額定承載力時，取 Rk 為額定承載力廣東地區常用管樁規格表及適用樓層：圖片圖片關于樁尖的選型管樁樁尖形式主要有三種：十字型、錐型和開口型。前兩種屬于封口型，穿越砂層時，開口型和錐型比十字型好。開口型樁尖一般用在入土深度為40m 以上且樁徑>550 ㎜的管樁工程中，成樁后樁身下部約有1/3—1/2 樁長的內腔被土體塞住，從土體閉塞效果來看，單樁承載力不會降低，但擠土作用可以大大減少。封口樁尖成樁后，內腔可一目了然，對樁身質量及長度可用目測法檢查，這是其他樁型所沒有的，十字型樁尖加工容易，價錢便宜，破巖能力強，故廣東約 90%以上的管樁采用十字型樁尖，樁尖規格不符合設計要求，也會造成 工程質量事故。圖片施工記錄的正確閱讀（收錘標準的判斷）收錘標準即停止施打的控制條件與管樁的承載力設計值之間的關系相當密切，這一點是 眾所周知的。但將貫入度作為收錘標準的指標的觀點值得商榷。因為貫入度本身就 是一個變化的不確定的量：1)柴油錘不同貫入度就不同重錘與輕錘打同一根樁，貫入度要求不一樣。2)樁長不同貫入度要求不同，同一個錘打長樁和打短樁，貫入度要求不一樣。根據動量原量，沖擊能相同，質量大（長樁）的位移小即貫入度小，反之貫入度大。所以承載力相同的管樁，短樁的貫入度要求可大一些，長樁的貫入度應該小一些。3)收錘時間不同貫入度就不一樣,在粘土層中打管樁，剛打好就立即測貫入度，貫入度可能比較大，由于粘土的固結作用，過幾小時或幾天再測貫入度就小得多了，在一些風化殘積土很厚的地區打樁，初時測出的貫入度比較大，只要停一二個小時再復打，貫入度就銳減，有的甚至變為零；而在砂層中打樁，剛收錘時貫入度很小，由于砂粒的松馳時效影響，過一段時間再復打，貫入度變大了。4)有無送樁器測出的貫入度就不一樣,因為送樁器與樁頭的連接不是剛性的，錘擊能量在這里的傳遞不順暢，所以，同一大小的沖擊能量。直接作用在樁頭上，測出的貫入度大一些，裝上送樁器施打，測出的貫入度小一些。為要達到設計承載力，使用送樁器時的收錘貫入度應比小用送樁器的收錘貫入度要嚴格一些。5)設計承載力不同貫入度要求也不同,一般來說，同一場區承載力設計值較低的樁，收錘貫入度要求大一些，反之貫入度可小一些。6)不同承載性狀的樁對貫入度“靈敏度”不同,以樁側摩阻力為主的端承摩擦樁，對貫入度“靈敏度”較低，摩阻力占的比例大，“靈敏度”越低；而以樁端阻力為主的摩擦端承樁，由于要有足夠的端承力作保證，收錘時的貫入度要求比較嚴格，也可說這類樁對貫入度的“靈敏度”高。廣東近十年來應用管樁已有1000多萬米，大多數（80%）管樁的樁尖座落在強風化基巖上，一般來說，樁尖進入N=50—60的強風化巖層中，單樁承載力標準值可達到或接近管樁樁身額定承載力，貫入度大多數為 15—50㎜/10 擊，破損率≤2%，這是管樁應用的普遍情況。鑒于上述基本事實，我們對貫入度選擇也應有個優化問題。貫入度太大，心理上接受不了，操作者掌握不容易，承載力可能達不到設計要求。貫入度過小，樁體容易內損，樁錘容易打壞。有些工程貫入度取到5㎜/10擊，甚至為零，反而會使管樁工程質量出問題，所以并不是貫入度越小越好，規范規定收錘選小了，換大一級柴油錘即可解決問題。用重錘低擊 的施打方法，可使打樁的破損率減少到程度，承載力也可達到設計要求。收錘標準應與場地的工程地質條件、單樁承載力設計值、樁的種類規格長短、柴油錘的沖擊能量等多種因素有關，收錘標準應包括貫入度、樁入土深度、總錘擊數、每米錘擊數及一米錘擊數、樁端持力層及樁尖進入持力層深度等綜合指標。這些綜合指標不是無側重的，據筆者經驗，樁端持力層、貫入度和一米錘擊數這三個指標是收錘標準中的主要指標，樁端持力層是定性控制，貫入度和一米錘擊數是定量控制。當然， 主要指標也會隨著工程條件不同而有所不同，如摩擦樁，上述三個指標都不是主要指標，樁長才是主要控制指標。就是摩擦端承樁，上述三個主要指標也會隨著工程條件的變化而變化，如強風化巖上面有10多米甚至更厚的豎硬風化殘積土層，管樁樁端持力層并非一定要打到強風化巖層，大致進入堅硬的風化殘積層8m左右即可滿足設計承載力和沉降要求，若死死抱住非打到強風化巖層不可的觀點，有時樁的總錘擊數可高達3000—4000擊，這對工程質量并無益處。每米進尺錘擊數也是一個不可忽視的參考指標，通過觀察樁的每米進尺錘擊數，可以清楚地看出樁長范圍內土層的軟硬及厚度，甚至可以判斷樁尖進入強風化巖層的深度，為打樁收錘提供直觀的信息，所以一定要具體情況具體分析，不能認為列出這么多收錘指標，收錘驗收時一定要全部達到這些指標不可，應該有所側重，突出重點，抓住主要矛盾，參考其他指標，作綜合評定，否則又會走向事物的另一端，引起新的工程質量問題。如何確定收錘標準？一般的規范都提出“宜通過試打樁確定”，通過試打樁可以了解管樁的可打性，驗證選錘的合理程度，提出較適合實際的收錘標準。問題是我省大多數工程試打樁以后沒有立即進行靜載荷試驗，一般要等工程樁全部打完以后再做靜載荷抽檢，萬一當初試打樁時收錘標準定得不當，等的靜載荷試壓結果出來，發現樁的承載力達不到設計要求，為時已晚，挽救非常困難，因而不少設計人員在試打樁時往往將收錘標準定得非常苛 刻，從而與施工發生矛盾。為解決這一矛盾，筆者用 PDA 打樁分析儀配合柴油打樁機進行現場試打樁，可以盡快地得出比較合理的收錘標準，方法是：①試打樁應選在地質鉆探孔附近，按不少于1%工程樁數量且不少于3根進行；②按地質資料提供的樁入土深度再加長3—4米作為配樁長度，用柴油錘按常規方法施打；③樁尖接近持力層時樁頭處裝上傳感器，啟動PDA，繼續錘擊；④根據土的性質估算土的固結系數，如在粘性土層，取固結系數 a=1.2—1.25；砂土層 取 a=0.9—1.0；⑤當PDA顯示瞬時阻力為2Rk/a時停止錘擊，記下每米錘擊數、入土深度， 測出貫入度，分析樁尖進入持力層深度；⑥經過24h再復打一次，若PDA測出的瞬時阻力達到2Rk時，說明固結系數估計正確。前測得的收錘指標可以作為今后施打樁附近的管樁的收錘驗收標準。⑦整個場地幾根試打樁完成后，經過綜合分析，可提出整個場區的統一收錘標準，也可根據不同情況，分別提出不同的收錘標準。⑧樁打完后，再選一些試打樁作靜載試驗，進行動靜對比。這樣做一般不會出什么問題。
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